.
.

Коренной перелом в


Коренной перелом в ходе Великой Отечественной войны

Коренной перелом в ходе Великой Отечественной войны

Во второй половине 1942 г. с завершением перевода экономики на военные рельсы появилась возможность создать определенные резервы командования. Осенью 1942 г. Ставка разработала план контрнаступления, которое мыслилось провести силами Сталинградского, Донского и Юго-Западного фронтов при поддержке авиации, танков и артиллерии. Его результатом должно было явиться окружение и уничтожение всей группы фашистских войск, укрепившихся в районе Сталинграда.

19—20 ноября после сильной артподготовки началось контрнаступление советских войск, которое к 23 ноября завершилось окружением 22 фашистских дивизий численностью в 330 тыс. человек. Попытка немецкого командования в декабре разорвать кольцо окружения совместным ударом группы войск под командованием Манштейна и окруженной армии генерал-фельдмаршала Паулюса закончилась разгромом манштейновских войск. Армии Паулюса не приняли советских предложений о капитуляции. В конце января 1943 г. операция по ликвидации окруженных войск была закончена, а их остатки (91 тыс. солдат, офицеров, генералов) и сам Паулюс сдались в плен. 2 февраля 1943 г. победоносно закончилась историческая битва на Волге.

Это было невиданное поражение фашистов, потерявших огромную армию и мощную боевую технику. Битва за Сталинград показала возросшую боевую мощь Красной Армии и ее боевой техники, талант советских полководцев Н. Н. Воронова, Н. Ф. Ватутина, А. И. Еременко, Р. Я. Малиновского, К. К. Рокоссовского, В. И. Чуйкова и др.

Победа оказалась возможной в результате героического, самоотверженного труда советского тыла, сумевшего перестроить свою работу и обеспечить фронт всем необходимым для победы.

Историческое значение Сталинградской битвы заключается в том, что она положила начало коренному перелому в ходе Великой Отечественной войны и всей второй мировой войны. Поражение немецких армий на Волге заставило их ближайших союзников — Турцию и Японию — отказаться вступить в войну против СССР.

Одновременно со Сталинградской операцией советские войска развернули наступление на Ленинградском, Волховском, Центральном и Западном фронтах, в районе Северного Кавказа, Дона, Воронежа. Зимой 1942/43 г. на отдельных участках фронта враг был отброшен на расстояние до 700 км, освобождены многие города и населенные пункты Подмосковья, Курской, Воронежской, Ростовской и других областей, восстановлена хозяйственная связь между центральными и южными промышленными районами, прорвана блокада Ленинграда.

Пытаясь взять реванш за поражение на Волге и поднять резко пошатнувшийся престиж Германии, фашистское командование разрабатывало план летнего наступления 1943 г. Его целью являлось выравнивание линии фронта путем разгрома частей Воронежского и Центрального фронта и дальнейшее наступление в глубь страны и захват Москвы. Основным плацдармом боевых действий немцы избрали Курский выступ, вклинившийся в расположение фашистских войск между Белгородом — Курском — Орлом по линии Прохоровка — Сумы — Рыльск — Севск — Попыри. Удар предполагалось нанести между Белгородом и Орлом в направлении Курска.

Отсутствие второго фронта, который союзники не открыли и в 1943 г., дало фашистам возможность за счет армий, переброшенных с Запада, сконцентрировать на Восточном направлении 232 дивизии, т. е. больше, чем перед началом войны. В районе Курска было сосредоточено более 50 дивизий, поддержанных мощными танками типа «тигр», «пантера» и бронированными самоходными установками «фердинанд», которые должны были силой брони и огня осуществить прорыв. Советское командование приняло решение организовать глубоко эшелонированную оборону, измотать основные силы врага и после этого перейти в контрнаступление. 5 июля 1943 г. началось летнее наступление противника, которое было успешно отражено. 12 июля войска Западного и Брянского фронтов перешли в контрнаступление. О масштабах этой битвы свидетельствует то, что на отдельных участках сражалось до 1500 танков, не считая другой техники. 5 августа были освобождены Орел и Белгород, 23 августа — Харьков. 30 августа — Таганрог. В августе — сентябре были разбиты фашистские группировки под Смоленском, Новороссийском, в Донбассе. В боях под Новороссийском, особенно на «Малой земле», а затем и за освобождение Керчи сражалась 18-я десантная армия, начальником политотдела которой был Л. И. Брежнев, прошедший всю войну в рядах действующей армии. В конце сентября началось форсирование Днепра, где немцы создали «неприступный великий восточный вал», включавший в себя ряд мощных инженерных сооружений, который, однако, не выдержал стремительного прорыва наших войск. Войска Центрального, Воронежского, Степного, Юго-Восточного и Южного фронтов успешно вели наступательные операции, очищая левобережную Украину. 6 ноября 1943 г. был освобожден Киев. Большую роль в успехе летне-осеннего наступления наших войск сыграли партизанские отряды и помощь населения временно оккупированных районов.

Битва под Курском — один из важнейших этапов на пути к победе СССР над фашистской Германией. В результате победы советских войск под Курском произошел коренной перелом в ходе по только Отечественной, по и всей мировой войны, который проявился в изменении соотношения сил в пользу СССР, в результате героической деятельности Советской Армии, трудовых достижений тыла, подвига всего советского народа. Коренной перелом произошел как в работе советского тыла, так и в ходе военных действий. Промышленность страны обеспечила полный перевес Советской Армии в боевой технике, вооружении, снаряжении, боеприпасах. Битва на Курской дуге продемонстрировала полное преимущество Советской Армии и ее техники, показав, что в войне наступил коренной перелом, в результате которого немецкая армия была лишена возможности наступать. После Курской битвы Советская Армия продолжала стратегическое наступление по всему фронту, освободив две трети ранее захваченной врагом территории. Началось изгнание оккупантов из пределов нашей Родины. Значение этого периода связано с ростом международного авторитета Советского государства, с изменением позиции союзников Германии, дальнейшим распадом фашистского блока.

В конце октября 1943 г. в Москве была созвана конференция министров иностранных дел СССР, США и Великобритании, обсудившая вопросы, связанные с дальнейшим усилением антигитлеровской коалиции и послевоенными действиями по обеспечению безопасности. Союзники согласились в необходимости создания международного органа для поддержания мира после войны — Организации Объединенных Наций. С 28 ноября по 4 декабря 1943 г. состоялась конференция глав правительств СССР, США и Великобритании в Тегеране, где была достигнута договоренность об окончательном разгроме гитлеровской Германии. 1 мая 1944 г. было решено открыть второй фронт высадкой войск во Франции через Ла-Манш. Главы правительств подписали декларацию о наказании военных преступников за совершенные ими злодеяния.

3 Физические свойства и основные процессы в трещинах | Трещины в горных породах и поток жидкости: современное понимание и применение

Измерение проницаемости одиночных трещин в лаборатории: методы радиального и линейного потока. В методе радиального течения (Iwai, 1976; Raven, Gale, 1985) используется цилиндрический образец, содержащий трещину, плоскость которой ориентирована перпендикулярно оси цилиндра. По оси образца просверливается небольшое отверстие, пересекающее плоскость излома.Жидкость закачивается в скважину с постоянной скоростью, а проницаемость определяется по перепаду напора между отверстием и внешней стороной образца.

Метод линейного потока (Jones, 1975; Kranz, et al., 1979; Trimmer et al., 1980) использует раздельные цилиндрические образцы, в которых ось цилиндра находится в плоскости трещины. Образец часто помещается в стандартный трехосный сосуд, и ограничивающее давление используется для обеспечения нормального напряжения в плоскости трещины.Жидкость вводится с одного конца образца, и проницаемость определяется по падению давления по длине образца. Метод квадрантного потока (Pyrak-Nolte et al., 1987a) приближает условия потока при испытании на линейный поток. Трещина ориентирована плоскостью, перпендикулярной оси образца, и поток измеряется по диаметру образца.

Преимущество метода линейного потока в том, что перепады давления более равномерны по площади трещины. Большая часть падения напора при использовании метода радиального потока происходит вблизи пробуренной скважины, поэтому на результаты влияет неоднородность геометрии пустот в этой области.

Характерные характеристики потока естественных трещин в зависимости от эффективного напряжения, наблюдаемые в лаборатории, показаны на Рисунке 3.9. Такое поведение наблюдалось в трещинах гранитных пород Гейлом (1982) и Равен и Гейл (1985), среди других, и в трещинах осадочных пород Джонс (1975) и Куком и др. (1990). На рис. 3.9 показан значительный гистерезис между кривыми нагрузки и разгрузки для первого цикла. Этот гистерезис является результатом небольшого несоответствия между поверхностями трещин, которые создают дополнительные пути для потока жидкости.При приложении нагрузки поверхности могут немного перемещаться относительно друг друга, становясь лучше совмещенными или сопряженными и устраняя эффекты несоответствия. Последующее нагружение приводит к гораздо меньшему гистерезису, поскольку деформации трещин в основном становятся упругими после того, как поверхности стали хорошо зарегистрированы.

Хотя деформация твердых чистых трещин является упругой, эксперименты с потоком на глинистых осадочных породах (Cook et al., 1990) показывают, что могут происходить пластическая деформация и ползучесть, вызывая гистерезис в измерениях расхода.Хотя в настоящее время данные отсутствуют, эти результаты предполагают, что мягкие заполняющие материалы могут иметь аналогичные эффекты.

Рисунок 3.9 также показывает, что приложение нормального напряжения приводит к быстрому снижению скорости потока. Однако при высоких уровнях нормального напряжения скорость потока приближается к постоянной или неснижаемой величине. Быстрое снижение скорости потока при низких уровнях напряжения соответствует закрытию пустот и сопутствующему увеличению извилистости (см. Микрофотографии на Рисунке 3.6 и дальнейшее обсуждение позже в разделе «Взаимосвязь между гидравлическими и электрическими свойствами»).Прирост

.

Основы разрушения - Большая химическая энциклопедия

Основы разрушения, высокотемпературная деформация, повреждение, ... [Pg.2]

BRA 92] БРАДТ Р.С., ХАССЕЛЬМАН Д.П.Х., МУНЦ Д., САКАЙ М., ШЕВЧЕНКО В.Ю. Механика разрушения керамики. 10, основы разрушения, высокотемпературная деформация, повреждение и конструкция. Plenum Press, Нью-Йорк и Лондон, 1992. [Pg.319]

Дж. Ф. Нотт, Основы механики разрушения, Баттервортс, Лондон, 1979.[Pg.550]

Одномерная геометрия расширяющегося в радиальном направлении кольца, пожалуй, самая простая для рассмотрения фундаментальных аспектов процесса разрушения и фрагментации. В пластичном металлическом кольце разрушение происходит через несколько ... [Pg.290]

Орован, Э. (1952) Основы хрупкого поведения металлов, Усталость и разрушение металлов, Симпозиум в Массачусетском технологическом институте, изд. Мюррей, W.M. (Массачусетский технологический институт и Уайли, Нью-Йорк). [Pg.388]

Это очень важное соотношение, поскольку оно позволяет рассчитать фундаментальное свойство материала Gc на основе силы разрушения Fc и изменения податливости с длиной трещины.[Pg.123]

Если предполагается, что матрица имеет ту же деформацию в направлении волокна, что и волокно (основное приближение для деформаций при определении Ei в разделе 3.2.1, которое является разумным, если не происходит трещин), затем ... [Pg.178]

В принципе, фундаментальный анализ ламината можно объяснить использованием простого двухслойного перекрестно-слоистого ламината (слой с волокнами, расположенными под углом 0 ° к направлению x на верх слоя равной толщины с волокнами под углом 90 ° к направлению x).Мы проанализируем этот ламинат приблизительно, рассмотрев, каким условиям должны удовлетворять два несвязанных слоя на Рисунке 4-3 для того, чтобы два слоя были соединены в ламинат. Представьте, что слои разделены, но подвергаются нагрузке в направлении оси x. Сила делится между двумя слоями, так что деформация каждого слоя в направлении x идентична. То есть пластинки в ламинате должны одинаково деформироваться вдоль границы раздела между слоями, иначе должны существовать разрушения. Соответственно, деформационная совместимость слоев является требованием для ламината.Из-за одинаковой деформации каждого слоя в направлении x верхний (0 °) слой имеет наибольшее сопротивление в направлении x, потому что он более жесткий, чем нижний (90 °) слой в x-направлении. / Три напряжения в x-направлении. в верхнем и нижнем слоях можно показать, что они связаны ... [Pg.188]

Кажется, что действительно ответы на многие фундаментальные вопросы получены, по крайней мере, в качественной форме. Пожалуй, самым важным исключением являются тиксотропные явления. Их много, а необходимая систематизация и математическое обобщение здесь отсутствуют.Таким образом, неясно, как описать влияние амплитуды на нелинейные динамические свойства. Неясно, какова глубина и кинетика процессов разрушения структуры, образованной наполнителем при деформации. Кроме того, отсутствует строгое описание пристеночных эффектов и, в частности, неизвестен закон трения для пристенного скольжения. [Стр.96]

Кривая растяжения полимерного волокна характеризуется деформацией текучести и деформацией при разрыве. Оба соответствуют определенным значениям деформации сдвига домена, а именно.деформация текучести сдвига j = fl2 с углом поворота 0,04 -0y = fl2 и критической деформацией сдвига 0-0b = / i с /f=0,1. Для более фундаментального понимания деформации растяжения полимерных волокон будет очень интересно узнать больше о молекулярных явлениях, связанных с этими значениями деформации сдвига. [Pg.111]

Андерсон Т. Л. 1995. Основы и приложения механики разрушения. CRC Press, Нью-Йорк. [Pg.445]


.

Типы, причины, симптомы и лечение

Перелом кости - это заболевание, при котором нарушается целостность кости.

Значительный процент переломов костей происходит из-за сильного удара или напряжения.

Однако перелом также может быть результатом некоторых заболеваний, которые ослабляют кости, например, остеопороза, некоторых видов рака или несовершенного остеогенеза (также известного как болезни хрупкости костей).

Перелом, вызванный заболеванием, называется патологическим переломом.

Краткие сведения о переломах

Вот некоторые ключевые моменты о переломах. Более подробная и вспомогательная информация находится в основной статье.

Слово «перерыв» обычно используется непрофессиональными людьми.

Среди врачей, особенно специалистов по костям, таких как хирурги-ортопеды, термин «перелом» гораздо реже, когда говорят о костях.

Трещина (не только перелом) в кости также называется переломом. Переломы могут возникнуть в любой кости тела.

Кость может сломаться несколькими способами; например, перелом кости, который не повреждает окружающие ткани и не разрывает кожу, известен как закрытый перелом.

С другой стороны, тот, который повреждает окружающую кожу и проникает через кожу, известен как сложный перелом или открытый перелом. Сложные переломы обычно более серьезны, чем простые переломы, потому что, по определению, они инфицированы.

Большинство человеческих костей удивительно прочные и обычно могут выдерживать довольно сильные удары или силы. Однако, если эта сила слишком велика или что-то не так с костью, она может сломаться.

Чем старше мы становимся, тем меньше силы выдерживают наши кости.Поскольку детские кости более эластичны, когда у них есть переломы, они, как правило, другие. У детей также есть пластинки роста на концах костей - участки растущей кости, которые иногда могут быть повреждены.

Существует ряд типов переломов, в том числе:

Поделиться на Pinterest Симптомы перелома кости могут сильно различаться в зависимости от пораженного региона и степени тяжести.

Признаки и симптомы перелома зависят от того, какая кость поражена, от возраста пациента и общего состояния здоровья, а также от тяжести травмы. Однако они часто включают следующее:

При поражении большой кости, например как таз или бедро:

Если возможно, не перемещайте человека со сломанной костью, пока не появится медицинский работник, который оценит ситуацию и, при необходимости, наложит шину. Если пациент находится в опасном месте, например, посреди оживленной дороги, иногда необходимо действовать до прибытия службы экстренной помощи.

Большинство переломов возникает в результате неудачного падения или автомобильной аварии. Здоровые кости чрезвычайно прочные и упругие и могут выдерживать удивительно мощные удары. С возрастом риск переломов увеличивается из-за двух факторов: более слабые кости и повышенный риск падения.

Дети, которые, как правило, ведут более физически активный образ жизни, чем взрослые, также подвержены переломам.

Люди с сопутствующими заболеваниями и состояниями, которые могут ослабить их кости, имеют более высокий риск переломов. Примеры включают остеопороз, инфекцию или опухоль. Как упоминалось ранее, этот тип перелома известен как патологический перелом.

Стресс-переломы, возникающие в результате повторяющихся нагрузок и деформаций, которые обычно встречаются у профессиональных спортсменов, также являются частой причиной переломов.

Поделиться на PinterestМедицинское вмешательство направлено на поддержку кости, поскольку она заживает естественным путем.

Врач проведет медицинский осмотр, определит признаки и симптомы и поставит диагноз.

С пациентом допросят - или с друзьями, родственниками и свидетелями, если пациент не может правильно общаться - и спросят об обстоятельствах, которые стали причиной травмы или могли ее вызвать.

Врачи часто заказывают рентген. В некоторых случаях также может быть заказано МРТ или КТ.

Заживление костей - это естественный процесс, который в большинстве случаев происходит автоматически. Лечение перелома обычно направлено на обеспечение наилучшего функционирования травмированной части после заживления.

Лечение также направлено на обеспечение оптимального заживления поврежденной кости (иммобилизация).

Чтобы начался естественный процесс заживления, необходимо выровнять концы сломанной кости - это называется уменьшением перелома.

Пациент обычно спит под общей анестезией, когда делается репозиция перелома.Репозицию перелома можно выполнить с помощью манипуляции, закрытой репозиции (вытягивания костных фрагментов) или хирургического вмешательства.

Иммобилизация - как только кости выровнены, они должны оставаться выровненными, пока они заживают. Это может быть:

Обычно место перелома кости иммобилизуют на 2-8 недель. Продолжительность зависит от того, какая кость поражена и есть ли какие-либо осложнения, такие как проблемы с кровоснабжением или инфекция.

Исцеление - если сломанная кость была выровнена должным образом и оставалась неподвижной, процесс заживления обычно прост.

Остеокласты (костные клетки) поглощают старую и поврежденную кость, тогда как остеобласты (другие костные клетки) используются для создания новой кости.

Костная мозоль - это новая кость, которая образуется вокруг перелома. Он образуется по обе стороны от трещины и растет к каждому концу, пока разрыв трещины не будет заполнен. В конце концов, лишняя кость сглаживается, и кость остается прежней.

Возраст пациента, пораженная кость, тип перелома, а также общее состояние здоровья пациента - все это факторы, влияющие на скорость заживления кости.Если пациент курит регулярно, процесс заживления займет больше времени.

Физиотерапия - после заживления кости может потребоваться восстановление силы мышц, а также подвижности в пораженной области. Если перелом произошел рядом с суставом или через него, существует риск необратимой скованности или артрита - человек не сможет согнуть этот сустав так же хорошо, как раньше.

Операция - при повреждении кожи и мягких тканей вокруг пораженной кости или сустава может потребоваться пластическая операция.

Отложенные сращения и несоединения

Несоединения - это переломы, которые не заживают, а отсроченные сращения - это те, которые заживают дольше.

Заживает в неправильном положении - это называется неправильным сращением; либо перелом заживает в неправильном положении, либо смещается (смещается сам перелом).

Нарушение роста костей - если перелом кости в детстве затрагивает пластинку роста, существует риск нарушения нормального развития этой кости, что повышает риск последующей деформации.

Стойкая инфекция костного мозга или костного мозга - если есть разрыв кожи, как это может случиться при сложном переломе, бактерии могут проникнуть внутрь и заразить кость или костный мозг, что может стать стойкой инфекцией (хронический остеомиелит) .

Пациентам может потребоваться госпитализация и лечение антибиотиками. Иногда требуется хирургический дренаж и кюретаж.

Смерть кости (аваскулярный некроз) - если кость теряет необходимый приток крови, она может погибнуть.

Питание и солнечный свет - человеческий организм нуждается в достаточном количестве кальция для здоровья костей. Хорошими источниками кальция являются молоко, сыр, йогурт и темно-зеленые листовые овощи.

Нашему организму необходим витамин D для усвоения кальция - воздействие солнечного света, а также употребление в пищу яиц и жирной рыбы - хорошие способы получить витамин D.

Физическая активность - чем больше упражнений с отягощениями вы делаете, тем сильнее и сильнее плотнее будут твои кости.

Примеры включают прыжки, ходьбу, бег и танцы - любые упражнения, в которых тело тянет за скелет.

Пожилой возраст приводит не только к ослаблению костей, но и часто к снижению физической активности, что еще больше увеличивает риск их ослабления. Для людей любого возраста важно оставаться физически активными.

Менопауза - эстроген, регулирующий уровень кальция в организме женщины, снижается во время менопаузы, что значительно затрудняет регулирование уровня кальция. Следовательно, женщинам следует особенно внимательно относиться к плотности и прочности своих костей во время и после менопаузы.

Следующие шаги могут помочь снизить риск постменопаузального остеопороза:

.

Гидравлический разрыв пласта: основы и достижения

ГЛАВА 1 ВВЕДЕНИЕ Джордж Э. Кинг, Дженнифер Л. Мискиминс
Джордж Э. Кинг является зарегистрированным профессиональным инженером с 47-летним опытом работы на месторождениях, начав свою карьеру в Amoco в 1971 году. вмешательства и отказы скважин, работающие через Viking Engineering. Кинг имеет степень бакалавра химии в Государственном университете Оклахомы и степень бакалавра и магистра в области химической инженерии и нефтяной инженерии, соответственно, в Университете Талсы.
Дженнифер Л. Мискиминс - временный руководитель отдела и доцент кафедры нефтяной инженерии в Горной школе Колорадо. Ее исследовательские интересы сосредоточены в областях гидравлического разрыва пласта, стимуляции, заканчивания скважин и нетрадиционных коллекторов. Мискиминс имеет степень бакалавра нефтяной инженерии Колледжа минеральных наук и технологий Монтаны, а также степень магистра и доктора философии в области нефтяной инженерии в Горной школе Колорадо. Она является активным членом SPE.


ГЛАВА 2 ОЦЕНКА ОБРАБОТКИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
Джон МакЛеннан, Ларри К. Бритт, Сиаваш Надими
Джон МакЛеннан - адъюнкт-профессор USTAR факультета химической инженерии Университета Юты. Он имеет более чем 35-летний опыт работы в нефтесервисном и технологическом секторах, работая над проектами, связанными с извлечением подземной энергии (углеводородной и геотермальной). МакЛеннан имеет докторскую степень в области гражданского строительства Университета Торонто.
Ларри К. Бритт является партнером NSI Fracturing и владеет и управляет лабораторией механики горных пород Бритта в Университете Талсы. Он также работает адъюнкт-профессором в Университете науки и технологий Миссури. Бритт имеет степень бакалавра инженерной геологии и профессиональную степень в области нефтяной инженерии в Университете науки и технологий Миссури. Он заслуженный член SPE.
Сиаваш Надими - младший инженер по нефти и газу Калифорнийского подразделения нефти, газа и геотермальных ресурсов.Он имеет более 7 лет опыта работы в области разработки месторождений и геомеханики в нефтесервисных и технологических компаниях. Надими имеет степень магистра механики горных пород в Технологическом университете Амиркабира, а также степень магистра горного дела и докторскую степень в области химического машиностроения Университета Юты.


ГЛАВА 3 МЕХАНИКА ПОРОД И ГЕОМЕТРИЯ РАЗРУШЕНИЙ
Норм Р. Варпински
Норм Р. Варпински работал научным сотрудником по технологиям в компании Halliburton в Хьюстоне, штат Техас, где он руководил разработкой новых инструментов и анализами для картирования гидроразрыва пласта. мониторинг, проектирование и анализ трещин ГРП, а также комплексные решения для мониторинга разработки пластов.Он ушел из компании в июле 2016 года. Варпински имеет степень бакалавра машиностроения в Технологическом институте Иллинойса, а также степень магистра и доктора философии в области машиностроения в Университете Иллинойса, Шампейн / Урбана.


ГЛАВА 4 МОДЕЛИРОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАЗРЫВА
Лин Вейерс, Ханс де Патер
Лин Вейерс - вице-президент по инженерным вопросам в Liberty Oilfield Services LLC. Он сыграл ключевую роль в калибровке моделей роста трещин с использованием различных средств диагностики трещин, таких как наклономер и технологии микросейсмического картирования трещин.Вейерс имеет докторскую степень на факультете горного дела и нефтяной инженерии Делфтского технологического университета в Нидерландах.
Ханс де Патер является партнером, консультантом и генеральным менеджером Fenix ​​Consulting Delft, работая в основном над проектами, связанными с механикой горных пород и полностью связанным горно-механическим моделированием коллектора. Он имеет степень доктора философии по прикладной физике в Делфтском технологическом университете.


ГЛАВА 5 СВОЙСТВА И ПРОВОДИМОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ
Дэвид Милтон-Тайлер, Роберт Дюнкель
Дэвид Милтон-Тайлер - технический менеджер в FracTech Limited, частной фирме, которая предлагает технологические услуги нефтегазовой отрасли в Великобритании и за рубежом .
Роберт Дюнкель - вице-президент подразделения Stim-Lab компании CoreLab. Его интересы направлены на все аспекты гидроразрыва пласта. Дюнкель является зарегистрированным профессиональным инженером и имеет степень бакалавра нефтяной инженерии Университета науки и технологий штата Миссури.


ГЛАВА 6 ЖИДКОСТИ И ДОБАВКИ ДЛЯ РАЗРЫВА
Джон В. Эли, Раймонд А. Херндон
Джон В. Эли является основателем и главным операционным офисом Ely and Associates, Inc.Он имеет более чем 50-летний опыт работы в нефтегазовой отрасли, начав свою карьеру в компании Halliburton в 1965 году. Эли имеет степень бакалавра химии в Университете штата Оклахома. Он является членом SPE и Американского химического общества, а также научным сотрудником Американского института химии.
Раймонд А. Херндон - консультант по гидроразрыву, в настоящее время работает с Ely and Associates, Inc. Он имеет более чем 30-летний опыт в области стимуляции гидроразрыва, начав свою карьеру в Halliburton в 1980 году.Херндон имеет степень бакалавра инженерных наук Техасского университета в Остине.


ГЛАВА 7 FLUID LEAKOFF
Гаитан А. Аль-Мунташери, Мсалли А. Аль-Отейби
Гаитан А. Аль-Мунташери - главный технолог группы производственных технологий в Центре перспективных исследований EXPEC Saudi Aramco в Дахран , Саудовская Аравия. Он имеет степень бакалавра и магистра в области химического машиностроения Университета нефти и полезных ископаемых имени короля Фахда, Саудовская Аравия, и степень доктора философии в области нефтяной инженерии в Технологическом университете Делфта.Аль-Мунташери - заслуженный член SPE.
Мсалли А. Аль-Отайби - руководитель установки по производству бурового раствора и цементирования в Центре перспективных исследований EXPEC компании Saudi Aramco. Его интересы включают гидроразрыв пласта, транспортировку проппанта в сложных трещинах и буровые растворы. Аль-Отаиби имеет степень бакалавра химического машиностроения в Государственном университете Луизианы, степень магистра химического машиностроения в Университете нефти и полезных ископаемых имени короля Фахда и докторскую степень в области нефтяной инженерии в Горной школе Колорадо.


ГЛАВА 8 ПОВЕДЕНИЕ ПОТОКА ГРП ЖИДКОСТИ
Субхаш Н. Шах
Субхаш Н. Шах - почетный профессор Школы нефтяной и геологической инженерии в Университете Оклахомы. Он также является профессором кафедры Shell Total в Школе нефтяных технологий в Нефтяном университете Пандит Дендаял, Гандинагар, Индия. Его исследовательские интересы включают бурение и заканчивание скважин, стимуляцию, применение гибких насосно-компрессорных труб и определение характеристик неньютоновских жидкостей.Шах имеет степень бакалавра наук в области химического машиностроения Университета Барода, Индия, и степень магистра и доктора наук в области химического машиностроения Университета Нью-Мексико. Он пожизненный член SPE и научный сотрудник Американского института инженеров-химиков.


ГЛАВА 9 ТРАНСПОРТ ПРОПАНТА
Субхаш Н. Шах, Харш Р. Патель
Субхаш Н. Шах - почетный профессор Школы нефтяной и геологической инженерии в Университете Оклахомы. Он также является профессором кафедры Shell Total в Школе нефтяных технологий в Нефтяном университете Пандит Дендаял, Гандинагар, Индия.Его исследовательские интересы включают бурение и заканчивание скважин, стимуляцию, применение гибких насосно-компрессорных труб и определение характеристик неньютоновских жидкостей. Шах имеет степень бакалавра наук в области химического машиностроения Университета Барода, Индия, и степень магистра и доктора наук в области химического машиностроения Университета Нью-Мексико. Он пожизненный член SPE и научный сотрудник Американского института инженеров-химиков.
Харш Р. Патель - докторант Школы нефтяной и геологической инженерии Университета Оклахомы.Его исследовательские интересы включают бурение и заканчивание скважин, целостность скважин и барьеры, стимуляцию и определение характеристик неньютоновских флюидов. Патель имеет степени бакалавра технических наук и магистра нефтяной инженерии в Нефтяном университете Пандита Дендаяла, Индия, и Университете Оклахомы, соответственно.


ГЛАВА 10 ПРОЕКТ ОБРАБОТКИ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАЗРЫВА ГРП
Вибхас Дж. Пандей, Дэвид Д. Крамер
Вибхас Дж. Пандей - научный сотрудник глобальной группы проектирования заканчивания в ConocoPhillips в Хьюстоне, штат Техас.Он имеет более чем 30-летний опыт работы в отрасли и занимал руководящие должности в нескольких дисциплинах, включая бурение, капитальный ремонт, стимуляцию скважин и разработку продукции. Пандей имеет степени бакалавра и инженера в области машиностроения в Национальном технологическом институте в Сурате, Индия, и степень магистра нефтяной инженерии в Университете Оклахомы.
Дэвид Д. Крамер - старший технический специалист в Global Completions Engineering Group в ConocoPhillips в Хьюстоне, Техас, и зарегистрированный профессиональный инженер в штате Колорадо.Он имеет более чем 40-летний опыт разработки, внедрения и оценки методов лечения скважин. Крамер имеет степень бакалавра Рутгерского университета в Нью-Брансуике, штат Нью-Джерси.


ГЛАВА 11 ЗАВЕРШЕНИЕ СКВАЖИНЫ
Эрни Браун, Кристофер Н. Фредд
Эрни Браун проработал в Schlumberger 36 лет до выхода на пенсию и теперь является их техническим консультантом. Во время своего пребывания в Schlumberger он работал в нескольких международных офисах на различных технических должностях, связанных с интенсификацией пласта и заканчиванием.Эрни имеет более 50 патентов и является соавтором более 35 технических публикаций. Он имеет степень бакалавра геологии Государственного университета Колорадо.
Кристофер Н. Фредд - менеджер по развитию бизнеса в сфере нетрадиционных активов в компании Schlumberger. Он имеет более чем 20-летний опыт работы в нефтегазовой отрасли, занимаясь управлением технологиями, разработкой и внедрением. Фредд имеет докторскую степень в области химического машиностроения Мичиганского университета.


ГЛАВА 12 ВНЕДРЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАЗРЫВА
Лукас В. Базан
Лукас В. Базан - президент Bazan Consulting Inc., консалтинговой фирмы, специализирующейся на проектировании гидроразрыва пласта и ГРП
оценка плотного газа, метана угольных пластов , и сланцевые коллекторы. Он имеет степень бакалавра физики Техасского государственного университета и степень бакалавра нефтяной инженерии Техасского университета A&M.


ГЛАВА 13 АНАЛИЗ ДАВЛЕНИЯ РАЗРЫВА
Роберт Д.Barree
Роберт Д. Барри - научный сотрудник Halliburton Technology, бывший президент и главный исследователь Barree & Associates, консалтинговой фирмы, специализирующейся на стимуляции и оптимизации производительности скважин. Он является зарегистрированным профессиональным инженером и имеет степень бакалавра нефтяной инженерии в Университете штата Пенсильвания и степень доктора философии в Горной школе Колорадо.


ГЛАВА 14 АНАЛИЗ ДАННЫХ ОБРАТНОЙ СВЯЗИ И РАННЕГО ВРЕМЕНИ
Christopher R.Кларксон, Джесси Уильямс-Ковач
Кристофер Р. Кларксон - профессор и заведующий кафедрой Энкана / Шелл по исследованиям нетрадиционных газов и легкой нефти в Департаменте геонаук и адъюнкт-профессор кафедры химической и нефтегазовой инженерии в Университет Калгари. Он возглавляет спонсируемый отраслью и государством консорциум Tight Oil Consortium, который занимается продвинутой характеристикой нетрадиционных залежей легкой нефти в Северной Америке. Кларксон имеет докторскую степень в области инженерной геологии Университета Британской Колумбии.Он также является сертифицированным профессиональным инженером с 11-летним опытом работы в качестве инженера-нефтяника (месторождения).
Джесси Уильямс-Ковач - научный сотрудник Консорциума плотной нефти при Университете Калгари, специализирующийся на анализе обратного потока. Он также является инженером-нефтяником в Sproule, отвечает за оценку собственности и другие консультационные услуги с акцентом на разработку месторождений. Он имеет степень бакалавра химического машиностроения Королевского университета и степень магистра и доктора философии в области разработки нефтяных резервуаров в Университете Калгари.Уильямс-Ковач - сертифицированный профессиональный инженер с 10-летним опытом работы в отрасли.

ГЛАВА 15 ДИАГНОСТИКА РАЗРУШЕНИЙ Норм Р. Варпински
Норм Р. Варпински работал научным сотрудником в компании Halliburton в Хьюстоне, штат Техас, где он курировал разработку новых инструментов и анализов для картирования трещин гидроразрыва, мониторинга коллектора и др. проектирование и анализ трещин гидроразрыва, а также комплексные решения для мониторинга разработки пластов. Он ушел из компании в июле 2016 года.Варпински имеет степень бакалавра машиностроения в Технологическом институте Иллинойса, а также степень магистра и доктора философии в области машиностроения в Университете Иллинойса, Шампейн / Урбана.


ГЛАВА 16 ЭКОНОМИКА РАЗРЫВА
К. Марк Пирсон, Карен Э. Олсон
К. Марк Пирсон является президентом и главным исполнительным директором Liberty Resources LLC. Он является отраслевым экспертом в области заканчивания и интенсификации притока скважин и является пионером в области многостадийного гидроразрыва пласта в горизонтальных скважинах.Пирсон имеет степени бакалавра и доктора философии в Кемборнской горной школе в Великобритании и является выпускником программы продвинутого управления Гарвардской школы бизнеса. Он заслуженный член SPE.
Карен Э. Олсон - технический директор компании Southwestern Energy. Она имеет более чем 30-летний опыт работы в отрасли, специализируясь на разработке и оптимизации заканчивания в различных типах пластов. Олсон имеет степень бакалавра нефтяной инженерии в Университете штата Луизиана и степень магистра нефтяной инженерии в Техасском университете A&M.Она является почетным членом SPE.


ГЛАВА 17 КИСЛОТНЫЙ РАЗРЫВ
Вибхас Дж. Пандей
Вибхас Дж. Пандей - научный сотрудник глобальной группы проектирования заканчивания скважин в ConocoPhillips в Хьюстоне, штат Техас. Он имеет более чем 30-летний опыт работы в отрасли и занимал руководящие должности в нескольких дисциплинах, включая бурение, капитальный ремонт, стимуляцию скважин и разработку продукции. Пандей имеет степени бакалавра и инженера в области машиностроения в Национальном технологическом институте в Сурате, Индия, и степень магистра нефтяной инженерии в Университете Оклахомы.


ГЛАВА 18 ПЕРЕРАБОТКА
Дженнифер Л. Мискиминс, Мутукумараппан «Кумар» Рамурти
Дженнифер Л. Мискиминс - младший начальник отдела и доцент кафедры нефтяной инженерии в Горной школе Колорадо. Ее исследовательские интересы сосредоточены в областях гидравлического разрыва пласта, стимуляции, заканчивания скважин и нетрадиционных коллекторов. Мискиминс имеет степень бакалавра нефтяной инженерии в Колледже минеральных наук и технологий Монтаны, а также степень магистра и доктора наук в области нефтяной инженерии в Горной школе Колорадо.Она является активным членом SPE.
Мутукумараппан «Кумар» Рамурти является директором по технологиям в Северной Америке в компании Halliburton и имеет более чем 20-летний опыт работы в отрасли с традиционными / нетрадиционными коллекторами и разработкой интенсификации притока. Он получил степень бакалавра в области машиностроения в Индии, степень магистра нефтяной инженерии в Государственном университете Миссисипи и степень доктора философии в области нефтяной инженерии в Университете Вайоминга.

Предисловие v
Благодарности vii

Глава 1 - Введение 1
1.1 Что изменилось с момента выхода монографии 12 4
1.2 Геологические соображения 5
1.3 Традиционные и нетрадиционные коллекторы 6
1.4 Сравнение горизонтальных и вертикальных стволов скважин 7
1.5 Другие типы стимуляции ГРП 8
1.6 Ссылки 9

Глава 2 - Оценка пласта перед обработкой
2.1 Обзор 13
2.2 Геологические аспекты 15
2.3 Получение свойств с помощью каротажа 21
2.4 Анализ керна 29
2.5 Резюме: Как использовать эти данные? 37
2.6 Номенклатура 38
2.7 Ссылки 39

Глава 3 - Механика горных пород и геометрия трещин
3.1 Обзор 47
3.2 Свойства горных пород 48
3.3 Напряжение на месте 61
3.4 Рост трещины на высоту в геологической среде 66
3.5 Сложность трещин 66
3.6 Резюме 69
3.7 Номенклатура 69
3.8 Список литературы 70

Глава 4 - Моделирование гидроразрыва 75
4.1 Введение 76
4.2 Цели моделирования 78
4.3 Основные физические принципы в моделях распространения трещин 82
4.4 Основные концепции моделирования трещин 85
4.5 1D и 2D модели роста трещин 88
4.6 Калибровка первой модели трещины - определение поведения роста 90
4.7 Расширенные концепции моделирования трещин I 92
4.8 Расширенные трехмерные модели роста трещин 96
4.9 Вторая модель трещины Работа по калибровке - согласование чистого давления 96
4.10 Расширенные концепции моделирования трещин II 101
4.11 Третья попытка калибровки модели трещины - согласование с диагностикой трещины 103
4.12 Сложные модели трещин 113
4.13 Полностью связанные модели геомеханических трещин 120
4.14 Дальнейшая интеграция модели трещин и новые разработки 129
4.15 Преимущества и проблемы моделирования трещин 131
4.16 Размышления о будущем использовании и развитии моделей роста трещин 133
4.17 Выводы 4.18 135 9000 Номенклатура 135
4.19 Список литературы 136

Глава 5 - Расклинивающие наполнители и проводимость трещин 143
5.1 Обзор 144
5.2 Введение 144
5.3 Влияние проводимости трещины на работу скважины 145
5.4 Промышленные проппанты 146
5.5 Лабораторные измерения проводимости трещины 152
5.6 Факторы, влияющие на проводимость трещины - характеристики проппанта и флюиды 154
5.7 Факторы, влияющие на проводимость трещины - взаимодействие с пластом 158
5.8 Номенклатура 162
5.9 Ссылки 162

Глава 6 - Жидкости и добавки для гидроразрыва 165
6.1 Обзор 166
6.2 Свойства вязкой жидкости для гидроразрыва 166
6.3 жидкости для гидроразрыва на водной основе 167
6,4 жидкости для гидроразрыва на нефтяной основе 174
6.5 жидкости для гидроразрыва на спиртовой основе 174
6.6 эмульсионные жидкости для гидроразрыва 174
6.7 жидкости для гидроразрыва на основе пены 176
6.8 активированные жидкости для гидроразрыва 178
6.9 добавки для гидроразрыва 178 9000 6.10 ГРП 184
6.11 Ссылки 185
6.12 Рекомендуемый список литературы 191

Глава 7 - Утечка жидкости 199
7.1 Обзор 199
7.2 Введение 200
7.3 Уравнение утечки жидкости 200
7.4 Моделирование коэффициента утечки 210
7.5 Лабораторные измерения параметров потери жидкости 216
7.6 Влияние ключевых параметров на утечку 219
7.7 Развитие добавок для снижения водоотдачи 223
7.8 Утечка в зависимости от давления 225
7.9 Номенклатура 227
7.10 Ссылки 228

Глава 8 - Характеристики потока жидкостей для гидроразрыва 233
8.1 Введение 233
8.2 Реология и классификация жидкостей 234
8.3 Реологические характеристики жидкостей для гидроразрыва 235
8.4 Реологический прибор 240
8,5 Потери давления на трение при перфорации 241
8,6 Поток ньютоновской жидкости в прямых трубках 246
8,7 Течение неньютоновской жидкости в прямых трубках 246
8,8 Поток ньютоновской жидкости в гибких трубах 252
8,9 Неньютоновское течение жидкости в трубках со спиральными трубами 253
8.10 Номенклатура 256
8.11 Ссылки 257

Глава 9 - Транспортировка проппанта 261
9.1 Обзор 261
9.2 Введение 261
9.3 Основы транспортировки проппанта 262
9.4 Транспортировка проппанта внутри трещины 265
9,5 Транспортировка проппанта в сети сложной трещины 278
9,6 Вытекание проппанта 280
9,7 Номенклатура 285
9,8 Ссылки 285

Глава 10 - Проект обработки ГРП 291
10.1 Введение 292
10.2 Краткое описание 292
10.3 Ключевые влияния 292
10.4 Процесс проектирования ГРП 294
10.5 Рабочий процесс проектирования обработки 294
10.6 Ключевые входные данные 294
10.7 Создание лог-журнала Модели для тренажеров разрушения 295
10.8 Расчеты утечки жидкости для гидроразрыва 295
10.9 Калибровка модели 296
10.10 Процесс калибровки напряжений и свойств горных пород 296
10.11 Расчет ширины трещин 299
10.12 Взаимосвязь продуктивности скважины и гидравлического разрыва 300
10.13 Выбор материала: жидкости для гидроразрыва 301
10,14 Вспененные жидкости для гидроразрыва 302
10.15 Выбор материала: проппанты 304
10,16 Расчет NPV для обработки ГРП 305
10.17 График закачки 307
10.18 График концентрации проппанта 308
10.19 Создание графика насосов 309
10.20 Дизайн с отсечкой наконечника 312
10.21 Дизайн с низкой вязкостью жидкости: Slickwater и Hybrid 312
10.22 Перфорация для ГРП 313
10.23 Дизайн с ограниченным входом 313
10.24 Варианты проектирования ГРП и обработки: График насосов 318
10.25 Подходы к проектированию нетрадиционных сланцевых коллекторов 320
10.26 Комплексный проект ГРП 325
10.27 Номенклатура 333
10.28 Ссылки 335

Глава 11 - Завершение скважин 345
11.1 Обзор 346
11.2 Введение в заканчивание 346
11.3 Строительство скважины для ГРП 347
11.4 Стратегии заканчивания для ГРП 367
11.5 Перфорация для ГРП 371
11.6 Контроль многоступенчатого размещения и методы отклонения обработки 383
11.7 Соображения по выбору многостадийного размещения Техника управления 394
11.8 Дополнительные соображения по заканчиванию скважин 398
11.9 Номенклатура 403
11.10 Ссылки 404

Глава 12 - Проведение ГРП в полевых условиях 415
12.1 Обзор 416
12.2 Планирование обработки 417
12.3 Оборудование для гидроразрыва 418
12.4 Проведение обработки 434
12.5 Интерпретация давления обработки 454
12.6 Редизайн обработки 463
12.7 Пенный гидроразрыв 463
12.8 Кислотный гидроразрыв 477
12.9 Применение угольного метана 9 9 482

12.11 Номенклатура 484
12.12 Ссылки 485

Глава 13 - Анализ давления гидроразрыва 489
13.1 Обзор 490
13.2 Компоненты давления закачки 492
13.3 Предварительный гидроразрыв и калибровочные испытания 495
13.4 Анализ давления обработки 514
13.5 Применение к разработке и модификации графика обработки 520
13.6 Номенклатура 520
13.7 Ссылки 521

Глава 14 - Анализ данных об обратной и ранней добыче 523
14.1 Введение 524
14.2 RTA данных об обратной и ранней добыче 525

14.3 Примеры из практики 568
14.4 Резюме, обсуждение, текущая и будущая работа 569
14.5 Номенклатура 576
14.6 Благодарности 580
14.7 Список литературы 580
Приложение 14.A 586
Приложение 14.B 588
Приложение 14.C 591
Приложение 14.D 594
Приложение 14 .E 598
Приложение 14.F 606
Приложение 14.G 608
Приложение 14.H 611
Приложение 14.I 617

Глава 15 - Диагностика трещин 625
15.1 Обзор 625
15.2 Микросейсмический мониторинг 626

15.3 Мониторинг наклономера поверхности 638
15,4 Мониторинг скважинным наклономером 641
15,5 Радиоактивные индикаторы проппанта 644
15,6 Индикаторы химического разрушения (CFT) 645
15,7 Распределенное оптоволоконное зондирование 647
15,8 Справочная информация по визуализации ствола скважины 651
15.9 Обзор 652
15.10 Обзор 652
15.10 654

Глава 16 - Экономика ГРП 657

16.1 Введение 658
16.2 Общие экономические и деловые аспекты 658
16.3 Обычная реакция коллектора на проникновение и проводимость трещины 660
16.4 Анализ добычи из нетрадиционного коллектора 666
16.5 Общие экономические параметры 669
16,6 Стоимость обработки ГРП 670
16.7 Экономика обработки традиционным ГРП 674
16,8 Нетрадиционная экономика 681 Обработка
16.9 Прочие соображения 686
16.10 Резюме 689
16.11 Номенклатура 689
16.12 Ссылки 690

Глава 17 - Кислотный разрыв пласта 693
17.1 Введение 694
17.2 Кандидаты для кислотного гидроразрыва 694
17.3 Выбор между проппированным и кислотным гидроразрывом 698
17.4 Кислотно-минеральная реакция 699
17.5 Реакционная стехиометрия кислот 699
17.6 Кинетика реакции кислот 705
17.7 Кислотный массоперенос 707
17,7 при воздействии на скважину 709
17.9 Моделирование гидроразрыва 710
17.10 Кислотное проникновение 713
17.11 Кислотная проводимость трещины 720
17.12 Дизайн кислотного ГРП 724
17.13 Моделирование кислотного гидроразрыва на имитационном моделировании 728
17.14 Номенклатура 732
17.15 Ссылки 737
Приложение 17.A: Пример проектирования кислотного гидроразрыва пласта 742

Глава 18 - Повторный ГРП 753
18.1 Введение 753
18.2 Истории случаев повторного ГРП 755
18.3 Определение потребности в повторном ГРП 761
18.4 Выбор кандидата 763
18.5 Рекомендации по проектированию 764
18.6 Выводы 766
766 18.7 Номенклатура.8 Источники 766

Индекс 771

.

Смотрите также